Комаров В.А. «Моделирование проявлений электромагнитноакустического преобразования в металлах. Часть 3. Зависимость характеристики направленности накладного преобразователя от его геометрии и частоты излучения» Контроль. Диагностика, № 9, с. 17-24 (2014)

Показано, что: протяженности переходной и ближней зон излучения при ЭМАП взаимосвязаны и регулируются тем же соотношением, которое найдено для контактных излучателей; угол насыщения характеристики направленности и зависимость амплитуды смещений от частоты определяются шириной излучателя; соотношение ширины токовых элементов и расстояния между ними внутри общей ширины преобразователей не влияют на их частотные зависимости; максимум амплитуды смещений находится в области относительно малых частот (примерно 0,5 МГц) и сдвигается в область еще меньших частот при увеличении ширины излучателя.

Ушаков В.М., Давыдов Д.М., Михалев В.В. «К вопросу о контроле ультразвуковым методом шпилек фланцевых соединений энергетического оборудования» Контроль. Диагностика, № 9, с. 55-62 (2014)

Представлены результаты исследования ультразвукового контроля шпилек, в том числе выявления усталостных трещин под резьбой. Дан анализ информативных признаков по оценке трещин в шпильках энергооборудования. Показано, что: протяженности переходной и ближней зон излучения при ЭМАП взаимосвязаны и регулируются тем же соотношением, которое найдено для контактных излучателей; угол насыщения характеристики направленности и зависимость амплитуды смещений от частоты определяются шириной излучателя; соотношение ширины токовых элементов и расстояния между ними внутри общей ширины преобразователей не влияют на их частотные зависимости; максимум амплитуды смещений находится в области относительно малых частот (примерно 0,5 МГц) и сдвигается в область еще меньших частот при увеличении ширины излучателя.