Пушкарев А.Е., Склярова А.А., Петров А.А. «Обоснование параметров гидродинамической бурильной головки машины ГНБ со встроенным генератором вибрационных колебаний» Известия Тульского государственного университета. Технические науки, № 7, с. 3-10 (2025)

Представлена регрессионная модель, позволяющая рассчитать диаметр пилотной скважины, бурение которой возможно машиной с известными ограниченными техническими возможностями по породам заданной сопротивляемости. Сформулирован подход и алгоритм расчета параметров гидродинамической бурильной головки машины ГНБ, который в зависимости от возможностей насосного оборудования бурильной установки и условий применения машины позволяет обосновать конструктивное исполнение встраиваемого генератора вибрационных колебаний и режимы его работы, обеспечивающие повышение эффективности процесса бурения и проведение работ с максимальной энергоэффективностью.

Корытов М.С., Кашапова И.Е., Щербаков В.С. «Исследование виброзащитной системы сиденья оператора при низкочастотных колебаниях» Известия Тульского государственного университета. Технические науки, № 7, с. 22-31 (2025)

Наземные транспортно-технологические машины и их операторы подвергаются вибрациям и ударным воздействиям, в том числе низкочастотным при движении по опорной поверхности. Эта проблема актуальна для автомобилей, тракторов и тяжелых машин. Вибрации вызывают профессиональные заболевания и снижают работоспособность операторов. Методы снижения вибраций включают применение виброзащитных систем кабин и сидений операторов. Снижение давления в шинах пневмоколесных средств ограничено из-за износа и безопасности. Пассивные виброзащитные системы кабины и сидений наиболее распространены. В работе проведено исследование пассивной виброзащитной системы сиденья с одной вертикальной степенью свободы при гармонических колебаниях основания сиденья с частотами от одной десятой от до четырех Герц, при которых в основном передаются воздействия от опорной поверхности. Для выбора рациональных значений параметров виброзащитного механизма использована математическая модель вертикальных гармонических колебаний одномассовой системы с постоянными во время отдельного процесса колебаний значениями коэффициентов жесткости и демпфирования. Приведены используемые аналитические выражения для определения амплитуд ускорения сиденья и локальной координаты деформации виброзащитного механизма. В результате вычислительного эксперимента при постоянном ускорении основания сиденья получены зависимости амплитуд локальной координаты и ускорений сиденья от частоты колебаний. Определены средние по частоте амплитуды локальной координаты и ускорения сиденья при различных значениях коэффициентов жесткости и демпфирования виброзащитного механизма сиденья. Выявлены условия в виде ограничений, накладываемых на значения коэффициентов жесткости и демпфирования, обеспечивающие минимальные средние значения ускорения сиденья. Установлено, что минимальные средние значения ускорения сиденья достигаются при минимальном значении коэффициента жесткости или при максимальном значении коэффициента демпфирования виброзащитного механизма сиденья. Это позволяет снизить вычислительную сложность задачи поиска рациональных сочетаний коэффициентов жесткости и демпфирования. Полученные зависимости могут быть использованы для минимизации среднего значения амплитуды ускорений при ограничении, накладываемом на среднюю амплитуду локальной координаты.

Больших И.В., Губарев П.В., Шапшал А.С. «Моделирование вибрации колесно-моторных блоков мотор-вагонного подвижного состава» Известия Тульского государственного университета. Технические науки, № 7, с. 369-375 (2025)

Рассмотрено моделирование вибрации колесно-моторных блоков мотор-вагонного подвижного состава. Описана модель колебательной системы КМБ электропоезда. Построены график смещения x(t) при вибрации КМБ моторного вагона и график функции x"(t) при вибрации КМБ моторного вагона Представлен общий вид вибродиагностического комплекса депо и буксового узла КРБ электропоезда с установленными на нем вибродатчиками: датчик № 1 – вертикальное направление, датчик № 2 – поперечное.